FXJ-150T钻井泥浆除砂器参数设计研究，一般认为颗粒与流体有良好的跟随性，但在径向，两者的运动差异比较明显。笔者从描述颗粒运动的方程出发，研究了跟随性指标（定义为颗粒复振幅与流体复振幅之比）与（定义为颗粒相位与流体相位之差）随各主要参数的变化情况，兹将主要结果简述于下。在其它参数恒定时，随颗粒粒度及密度的增大，颗粒与流体的跟随性下降。在切向与轴向，这种影响表现为颗粒复振幅的减小及运动时间的滞后，不过这种影响确实较小水力旋流器由于结构简单、易于安装和操作、处理能力大及对环境的适应性强等突出优点,在污水处理等方面应用效果非常明显,并在石油石化领域获得广泛的应用,愈来愈引起国内外的普遍重视。但是,旋流器的旋流分离过程是以能量的消耗为代价的,研究资料证明旋流器分离精度的提高和降低能耗在一定的程度上具有一致性。笔者在切入式水力旋流器基础上,提出一种新的入口结构形式,本文采用<50mm旋流器对两种入口结构的液固器分离性能的好坏,因为它没有考虑来流中油颗粒粒径的大小。众所周知,粒径大的油粒易于分离,总效率高。为比较两台旋流器分离性能的好坏,常用粒级效率。粒级效率定义为底流中某一粒径的原油体积流量占来流中该粒径体积流量的百分比。两台不同的旋流器对某一特定粒径的油滴,粒级效率高的分离性能好。因而,可用粒级效率判别旋流器的相对好坏,因此探索粒级效率的测试方法有重要意义。对旋流器来讲,测量其粒级效率最FXJ-150T钻井泥浆除砂器参数设计研究浓度。油在进入螺杆泵之前,先经过一个剪切泵,通过剪切泵,可以实现油的分散、乳化以及油水混合物的均匀化作用,从而使进料中的油滴粒径可控。油水混合物经螺杆泵后,进入一静态混合器,用于进一步实现油相在水相中的分散和乳化,其最高分散程度可达1~2Lm,混合不均匀系数R在5%以内[1]。油水混图2为旋流器的结构示意图。实验所用旋流器为钢制旋流器,名义直径为35mm,采用渐开线双进口形式。实验时,在旋流器的大锥段中流器除入口结构不同外,其他结构尺寸尽量保持相同。同时对每一种物料都做相同条件下的两种旋流器对比试验。水力旋流器分离过程中的能量损失主要包括流体由进料口进入旋流器筒体因截面突然扩大引起的射流阻力和流体在旋流器内的离心力引起的压力损失。对于切向进口旋流器,流体由进料口的高速直线流变为进入旋流器筒体的高速旋转流,流动状态发生剧烈变化,由于流体和器壁的碰撞冲击以及流体内部的剧烈摩擦作用消耗旋流器是一种用途广泛的分离分级设备,其内部出现的空气核作为其流场特征之一被许多专家学者通过不同的方式进行了研究[1-5],发现旋流器内空气核对分离特性及分离效率影响很大,因此有必要对空气核进行全面仔细的研究。由于过去受到测试手段的限制,人们对旋流器内空气核的研究仅限于尺寸大小及其变化规律,而对其形成、发展直至稳定的过程却未见详细的研究报道。鉴于此,笔者利用高速摄像技术对空气核的形成、发展中心，将过中心轴线平行于进口方向和垂直于进口方向两个剖面上径向速度的分布作于图7中。其中a图为微彩色指标m/s；b图为平行进口方向剖面上径向速度的分布图；c图为平行进口方向剖面上径向速度分布的百分等值线图；d图为垂直进口方向剖面上径向速度的分布图；e为垂直进口方向剖面上径向速度分布的百分等值线图。由图可知，指向中心的径向速度的值出现在溢流管的进口端部，为-7.5m/s，而沿径向向外的速的因素很多,包括操作参数、物性参数和结构参数等,其中入口流量是一个重要的影响因素,它不仅影响到旋流器的含油污水处理能力,而且对旋流器内的油滴粒径分布、旋流器的分离效率和压力降也有一定的影响。1实验装置实验流程如图1所示。螺杆泵将清水送入水力旋流器,旋流器的入口流量可以通过螺杆泵进行调节。油由计量泵注入螺杆泵入口管线中,与水充分混合,通过调节计量泵的流量和入口流量可以调节油水混合物的含油FXJ-150T钻井泥浆除砂器参数设计研究流器压力和泵池液位两个变量的特点及其在生产控制中的重要性，探讨了泵池本身具有的自平衡能力，提出了泵池液位-旋流器压力选择控制算法。采用西门子硬件和软件构建控制系统，实现该控制策略的工业应用。实际应用结果表明，该方法对于稳定旋流器工作压力，保证生产安全进行，提高磨矿产品质量，起到了重要作用。旋流器分级是磨矿生产作业中的重要环节，其溢流矿浆即是进入浮选作业的原料。在旋流器分级作业中了/类绳扁平状0的空气核。因此,过去研究认为空气核的形状是/柱状、麻花状、正弦状0等形状都是不全面的。从这里可以看出,空气核的形状是随着流量的不同而发生变化的。对于20b锥角旋流器稳态时空气核的形状特征而言,当流量较大时,空气核在锥体中部".范围内出现扭曲现象比较明显,且底部弯曲严重,但在整个长度范围内的直径尺寸变化较小;当流量较小时,空气核扭曲虽然不明显,但在柱锥交界处出现了明显的弯曲现象,且提早发生离心分离作用。溢流管由直筒式改为异径管,曲面扩张管、厚壁管或带螺旋沟形的,以减小在环形区内的局部环流湍动,节约能耗。为了获得纯净的沉砂,在沉砂口上方切线方向注入清洗水。在个别情况下,为了获得高浓度沉砂,而又不堵塞沉砂口,加设了螺杆强制排料装置。为了消除空气柱的不利影响,而在旋流器中心插入一固体棒,或在底部加设水封装置。在旋流器的整体型式方面变种也很多,如双溢流管的三产品旋流器、溢FXJ-150T钻井泥浆除砂器参数设计研究佳工作状态，是采用呈夹角并能有效排出的沉砂口直径当处理的矿石时，不同排矿浓度下的沉砂口直径与沉砂能力的关系见图设计过程中，可以根据矿石密度要求的沉砂体积浓度和相应的沉砂能力，由图查得所需的沉砂口直径，或按选定的沉砂口直径核定其沉砂能力澄清的目的是为了获得清洁的溢流,或者也可以说是为了程度地回收进料中的固相物。水力旋流器进行澄清作业时,对其操作参数的要求是:进料浓度低,底流口较大

聚氨酯弹性体制作旋流器具有耐腐蚀、抗老化、质量轻等优点，有利于室外及野外作业。在石油钻探作业中，使用旋流器除砂与脱泥，对钻井泥浆净化。旋流器是一个带有圆柱部分的锥形容器。锥体上部内圆锥体部分叫液腔。圆锥体外侧有一进液管，以切线方向和液腔连通

这需要牺牲较高进口压力为代价。动流器进口流体中油的浓度得到控制,且该油的控制浓度与从大沉淀罐出口流体中油的浓度无关。该系统装备了压力传感器和涡轮流量计,以检测压力和流量。而压力传感器和涡轮流量计与数据记录仪相连接,能够实时数值记录。动态水力旋流器的旋转速度由手持转速表测取。现场试验流体性质油田使用现场生产的AIP290(0.559/em,)的原油试验。在水力旋流器试验方案中所用生产水的温度大约是n4比例见表1中所示。用这种旋流器处理含油量小于3%的污水时,除油率可达97%,可有效地除去10μm以上的油滴,连续相的平均停留时间约为3秒。从轻相液体中分离重分散相液体方面的研究和应用相对较少,也都是关于从油中分离出分散相水份的内容。从油中脱水的旋流器的结构尺寸比例介于表1中所列的普通旋流器和脱油旋流器,这两种旋流器的结构尺寸比例之间,如图5所示,仍然采用同除油旋流器类似的加大的进料室的形成平稳的FXJ-150T钻井泥浆除砂器参数设计研究