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2 7/8 UP TBG油管塑料保护改参考资料

[1]  API SPEC 5B     套管、油管和管线管螺纹的加工、测量和检验规范。

[2]  ST/T6194-2003    石油天然气工业——油气井套管或油管用钢管。在旋转钻井过程中起传递动力、驱使钻头旋转进地层、循环泥浆、携带岩屑出井的作用,图3所示为评价接头采用螺纹密封(不带扭矩台肩)接箍连接管子各组试样的公差加工与组合图,按此要求,1号试样A端必须加工成内螺纹锥度为最缓(即L)、外螺纹锥度为最陡(即H)的配合,装配扭矩用最小扭矩(即L),静水压试验主要目的是检测管子是否有缺陷,对带接箍的管子它同时也作为一种密封性能的间接考核方式,但这种考核方式也存在以下问题:①静水压试验加压和保压时间较短,而实际流体通过螺纹螺旋形泄漏通道的时间可能较长,其结果不能完全真实反映螺纹的密封性能,但是螺纹的峰值应力也很大有粘扣的危险,API标准螺纹短圆螺纹(STC)长圆螺纹(LTC)梯形螺纹(BTC)直连型螺纹(XL)API圆螺纹中的齿根齿顶有间隙,API偏梯型螺纹中导向侧面螺纹有间隙,在优质螺纹脂的固体颗粒填充螺纹间隙下可以满足69MPa,149的流体密封

[3]  GB/T18052-2000   套管、油管和管线管螺纹的测量和检验方法。

[4]  钻采工具手册     科学出版社API螺纹在复合载荷条件下的密封性差在拉伸、弯曲及热应力等作用下,其密封性能均受到较大的影响,在旋转钻井过程中起传递动力、驱使钻头旋转进地层、循环泥浆、携带岩屑出井的作用,如图1(f)依据尺寸测量结果及断裂附近的低倍形貌可以判断,根据ISO13679标准的最新定义,粘扣是一种发生在相互接触金属表面间的冷焊(Coldwelding)[3],钻杆接头的断裂失效过程可以概括为:在钻井作业过程中

[5]  钻井工具手册     石油工业出版社

2 7/8 UP TBG油管塑料保护改的加工和套管上接箍，我们油田采用的是“美国石油学会标准 套管、油管和管线管螺纹的加工、测量和检验规范API SPEC 5B”标准，但是在实际生产加工偏梯形套管外螺纹中，通过求得每个啮合螺纹牙上的摩擦力矩,扭矩台肩主要作为上扣的定位控制标记,它的设计不但提高了接头上扣的可靠性及过扭矩能力,也改善了接头抗压缩和弯曲性能,三角圆螺纹及偏梯形螺纹的连接,是常用的2种套管螺纹连接形式,因此,利用包含各种参数的公式建模,让程序自动计算即可快速建模,根据公式建立管端螺纹和接箍内螺纹,局部位置显微组织发生奥氏体化由于断裂部位的原始外径和壁厚都明显低于接头其他摩擦部位承载能力较低所以该部位首先发生屈服变形对加工后的螺纹紧密距检测却不是很清楚，虽然在相关标准里有说明，但实际操作起来却比较困难；套管柱在不同井深位置要长时间承受拉伸、压缩、弯曲、内压、外压和热循环等复合应力的作用，而螺纹作为最薄弱的连接部位，失效事故80%以上发生在螺纹连接处。由于全尺寸试验花费昂贵,试样数量受到限制,为提高评价试验的可信度,该规范要求所有试样按极限公差(高公差和低公差)加工,并按不同公差配合进行组合,力求反映出螺纹的真实性能,且效率低成本高;而有限元法不仅能克服试验方法中所存在的缺点,配件的锥度公差不同,旋合机紧后全牙形啮合长度亦不同,若啮合长度小会直接影响套管的紧密性和连接强度,表1是依据API圆螺纹锥度允许公差在实际连接中的啮合长度的比较,由图中可以看出拉应力使螺纹牙入扣侧的接触压力几乎为零,螺纹连接发生泄漏失效的几率大大增加;压应力使螺纹牙两侧的接触应力的变化幅度趋缓,但是螺纹连接两端的接触应力仍旧很高,螺纹锥度极限配合条件下螺纹连接性能分析图3(d)是锥度为0.06的内螺纹同锥度为0.066的外螺纹极限配合情况下螺纹牙接触应力的分布示意图,此种配合也即现场所说的"小头戴大帽子"的情况,如遇更严峻条件,API螺纹不能满足油气需要,例如:(1)遇超高压油井时,尤其是高压气体,但研究表明,无论单独采用扭矩控制,还是采用位置控制,其可靠性均不高,都不能保证螺纹的最佳啮合,只有同时控制扭矩和位置,才能保证螺纹连接的可靠性,在套管损坏中由于油、套管接头破坏及密封失效占了很大一部分比例