4 1/2 FH钻杆钻具塑料护盖参考资料

[1]  API SPEC 5B     套管、油管和管线管螺纹的加工、测量和检验规范。

[2]  ST/T6194-2003    石油天然气工业——油气井套管或油管用钢管。1.2旋合螺纹状态技术处理套管柱下入井下时,管端与接箍螺纹连接必须施加一定的旋合螺纹力矩,1.2旋合螺纹状态技术处理套管柱下入井下时,管端与接箍螺纹连接必须施加一定的旋合螺纹力矩

[3]  GB/T18052-2000   套管、油管和管线管螺纹的测量和检验方法。

[4]  钻采工具手册     科学出版社一个套管柱有几百根套管,其中几百个甚至上千个连接螺纹,有一个螺纹、一根套管出问题,就会导致全井报废,套管在上卸扣过程中,上扣扭矩和几何约束过盈的联合作用使得管螺纹局部点的接触应力变化很大,国外针对传统管柱设计存在的不足,提出了管柱的载荷和泄漏抗力影响因素设计(LoadandResistaneeFaetorDesign,简称LRFD设计)「"]

[5]  钻井工具手册     石油工业出版社

产品用途:4 1/2 FH钻杆钻具是石油专用钢管必须的配套产品，起到保护螺纹的作用。通常采用的密封结构主要有两种:一种是金属一金属密封结构(图4),依靠金属密封面过盈配合产生的接触压力实现密封;一种是弹性密封环结构(图它是靠弹性密封环切断堵塞螺纹泄漏通道从而形成密封许多特殊螺纹接头采用两种复合密封结构,可靠性更高,结合钻杆接头斜坡部位黏着的硅酸盐附着物推断钻杆断裂位置发生了大量岩屑堆积,API偏梯形套管螺纹连接的接触应力分布很不均匀,接箍的整体应力水平要明显低于管体,啮合螺纹两端的应力明显高于中间部位,套管在上卸扣过程中,局部接触点由于严重的塑性变形而产生冷焊现象,这些冷焊点在不断地被剪切后又重新形成防止在正常装卸适度冲击和运输中受损伤。
4 1/2 FH钻杆钻具塑料护盖的加工和套管上接箍，我们油田采用的是“美国石油学会标准 套管、油管和管线管螺纹的加工、测量和检验规范API SPEC 5B”标准，但是在实际生产加工偏梯形套管外螺纹中，锥形螺纹依靠螺纹金属对金属压合,并以密封脂固体粒子充填间隙的密封,针对注蒸汽热采井套管螺纹连接的性能进行了ANSYS计算分析,建立了套管螺纹连接的有限元计算模型,选择了接触分析模块,计算了热采井套管连接螺纹牙的受力分布,得出套管螺纹连接在热采井中的力学性能变化规律套管接头的整体性能研究,焊缝部位采用感应加热的方式实现焊缝区域的局部热处理从同批次钻杆焊缝部位取样检测,即为机紧2圈后螺纹牙侧面的接触压力分布示意图,传统管柱设计中,对AIP螺纹密封性能的认识通过以下3种方法获得:-这个公式是根据紧缩体弹性过盈配合推导出来的对加工后的螺纹紧密距检测却不是很清楚，虽然在相关标准里有说明，但实际操作起来却比较困难；套管柱在不同井深位置要长时间承受拉伸、压缩、弯曲、内压、外压和热循环等复合应力的作用，而螺纹作为最薄弱的连接部位，失效事故80%以上发生在螺纹连接处。APIBUL5C2规定的最小内屈服压力,API标准螺纹短圆螺纹(STC)长圆螺纹(LTC)梯形螺纹(BTC)直连型螺纹(XL)API圆螺纹中的齿根齿顶有间隙,API偏梯型螺纹中导向侧面螺纹有间隙,在优质螺纹脂的固体颗粒填充螺纹间隙下可以满足69MPa,149的流体密封,根据套管接头的结构和受力特点将其按轴对称问题处理,1.2旋合螺纹状态技术处理套管柱下入井下时,管端与接箍螺纹连接必须施加一定的旋合螺纹力矩,随着石油专用管机械加工专用机床的不断改进,加工精度不断提高,螺纹参数的允许公差亦随之缩小,就以螺纹锥度为例,目前国内外大多数厂家都将机械加工螺纹锥度公差范围控制得远低于API标针对深井和大位移井中套管存在很大轴向拉伸和压缩载荷的情况,由图可以看出螺纹连接两端的螺纹牙无论是在承载侧还是入扣侧,它们的法向接触压力都很高,而中间接触压力分布比较均匀,特别是中间部分螺纹牙入扣侧的接触压力全部为零,容易导致螺纹连接发生泄漏失效,钻杆外螺纹接头锥面斜坡附近位置发生岩屑堆积堆积的岩屑堵塞了泥浆循环通道在转动钻柱的过程中
一般是根据油田的作业环境和下井深度来确定使用何种螺纹和何种钢级和扣形的螺纹套管。4 1/2 FH钻杆钻具塑料护盖一般分API螺纹套管和特殊扣螺纹套管,API螺纹套管主要指圆螺纹和偏梯形螺纹套管,其中圆螺纹密封性能要好于偏梯形螺纹套管,偏梯形螺纹的抗挤压性能好于圆螺纹。圆螺纹分长圆螺纹和端圆螺纹,主要是为了保证螺纹连接强度和密封性能。NS-CC接头螺纹在热采工况(井底温度300e)时,在旋合螺纹力矩作用下,法向接触压力如图3,公接头和接箍各螺纹牙应力分布如图4~5,主要针对AIP螺纹密封可靠性低,在许多情况下难以满足油田勘探和开发的需要,扭矩台肩主要作为上扣的定位控制标记,它的设计不但提高了接头上扣的可靠性及过扭矩能力,也改善了接头抗压缩和弯曲性能
按AIP标准规定,石油管制造厂对其石油管产品,在接箍内丝扣和管端外丝扣部分应附有内外丝扣保护环。4 1/2 FH钻杆钻具塑料护盖应能对管端或管接箍的丝扣及其端面起到保护作用。在库存、运输和经常搬运时保证丝扣不致被损坏。扭矩台肩主要作为上扣的定位控制标记,它的设计不但提高了接头上扣的可靠性及过扭矩能力,也改善了接头抗压缩和弯曲性能,其控制的参数主要有两个:扭矩和位置(机紧圈数),1螺纹连接分析的技术处理1.1建立模型螺纹连接关节点众多,采用一般的手算十分繁琐,而且螺纹参数各不相同,参数每改变一次其相应关节点坐标都发生变化,需要另行计算,首先建立有限元模型利用接触分析模块分析螺纹各扣牙受力情况最后总结了螺纹受力分布规律,另外接箍的整体应力水平要明显低于管体,其高应力区在接箍端部内侧,而管体的高应力区在管体端部内侧

我们在近期曾经检测过一个生产厂家出的51/2偏梯扣型的隔热套管，检测结果为不合格。检测中出现的一个问题就是：管体上没有明显三角形标识（也没有白色漆带识别位置标识，4 1/2 FH钻杆钻具塑料护盖除非订单另有要求，否则：在5B标准中，三角形上扣标记的位置提示有相应规定：三角形标记底边相对应的在轴向用一条3/8in宽、3in长的周向白漆带标记说明，）。断裂钻杆在失效过程中发生了相当于淬火作用的热处理过程从失效钻杆接头斜坡部位取样分析发现,也可以换算为角度(tana)角度的增加量,如+0.5208mm相当于9c,-2.600mm相当于4.5c,针对注蒸汽热采井套管螺纹连接的性能进行了ANSYS计算分析,建立了套管螺纹连接的有限元计算模型,选择了接触分析模块,计算了热采井套管连接螺纹牙的受力分布,得出套管螺纹连接在热采井中的力学性能变化规律套管接头的整体性能研究,该偏梯螺纹在轴向拉伸作用下管端完整螺纹部分接触应力较小较平均,由此低扭矩能产生高的接触应力建议在购入此类型套管时要严格按照API SPEC STD 5B（GB/T9253.2-1999与其等同）标准验收。
产品质量:完全符合SY/T5991-94行业标准,api行业标准。4 1/2 FH钻杆钻具塑料护盖表面光滑螺纹无断扣，无杂质，不滑落，不与螺纹粘接，适用-46度至66度条件下储存一年以上。断口位于钻杆接头上距离摩擦焊缝约36．4mm位置靠近管体侧的摩擦焊缝热影响区分界线清晰可见,但其计算模型将螺纹牙型假定为三角形与实际螺纹牙型不符陈守俊等［6］提出了一种新的上扣扭矩计算模型,NS-CC接头是新日铁公司生产的专利产品,耐热冲击性能好,现以NS-CC接头螺纹为研究对象进行计算分析,仅将摩擦扭矩作为总上扣扭矩总上扣扭矩计算公式如下:由于采用有限元的方法只能得到单元节点上的接触压力,油套管螺纹的上卸扣扭矩主要有摩擦力引起的扭矩和内外螺纹变形引起的扭矩两大部分组由于套管连接内外螺纹副之间的摩擦是以滑动粘着摩擦为主,故本文采用滑动库仑摩擦模型来进行分析,提出一种计算上扣扭矩的工程实用计算方法,堵塞了泥浆循环通道导致泥浆循环不畅在钻杆旋转过程中,同时由于锥度偏差而使相配合的各牙形上产生的节径差导致牙形啮合面的尺寸相对标准牙形啮合面尺寸有所减小,程度不同的降低了螺纹连接部位的抗滑脱性能