A56-L-R-04E-B-K-32油研柱塞泵

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DSG 03 2 B 2 B R100 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 。

mm.mm.mm.mm.mmmm时的流场仿真结果。文中仅给出0L/min，R为.mm和mm的仿真结果，图为速度矢量，图为速度云图，图为湍动能云图。图和图为滑阀中性对称面的速度矢量图和速度云图，与图a速度云图对比可以发现，改进后阀芯凹角处旋涡强度减小，阀口处流速减小，可有效降低阀腔内的振动和噪声。比较图和图，可以发现，R为mm阀芯结构比R为.mm阀芯结构能更有效地降低阀芯凹角处旋涡强度，减小阀口处液体流速。图为滑阀中性对称面的湍能分布图，与图c对比可以发现，改进后湍动能减小，有效降低阀内能量损失。对比图a和图b可以发现，R为mm比R为.mm对减少湍动能的损失效果更明显。因此在相同条件下，入口流量一定时，阀芯凹角处旋涡强度随R的增大而减小。液压阀表为改进前后滑阀流体相关参数对比表，通过表可以看出结构改进后的滑阀阀口流体流速减低，湍动能减小，能量损失降低，说明结构改进后滑阀性能提高了，结构改进具有合理性。观察图b和图b，我们发现圆弧形阀芯并不能完全抑制阀芯凹角旋涡的产生，因为流体流经阀口时，由于阀口收缩作用，液流以一定的速度射流角流入阀腔，并不是沿着圆弧流入阀腔。本文进一步将阀芯凹角改进为斜角加圆弧型结构，如图所示，在相同条件下，通过FLUENT进行仿真计算。液压阀a速度矢量图b速度云图c湍动能云图图斜角加圆弧型滑阀对称面流场分布图通过对图的速度云图压力云图湍动能云图和图b图b图b的仿真结果对比，我们发现，斜角加圆弧型结构基本可以抑制阀芯凹角处的旋涡的产生，消除阀芯凹角处振动和噪声。同时阀内流体流速为.0m/s，湍动能为.m/s，和圆弧型结构相比，更多的减小了阀口处流速差，减少了阀内能量损失。结论对相同条件下的常规滑阀和改进后滑阀分别进行流道流场仿真分析，对比分析可知改进后滑阀可有效抑制阀芯凹角处旋涡的产生，减少液流冲击，降低阀内振动和噪声，同时改进后滑阀可以减小阀口处流速差，减少阀内湍动能的损失，降低阀内能量损失，提高阀内能量利用率。液压阀通过FLUENT对液压滑阀内部进行流场进行可视化分析，可以清楚反应出滑阀内部流场的分布情况，对提高滑阀性能和结构改进提供了有益的参考。说明本文取自于我的研究生曹飞梅的硕士论文。阀芯结构的改变，一方面改善流态，另一方面会提高阀芯的刚度。对于外流式阀口，可以考虑改善阀体阀腔的结构形状，相信对提高阀的性能会有帮助。举报/反馈 锅炉增设高温烟气旁路烟道后，在启动升负荷或降负荷时，随着锅炉负荷的变化，进入各级受热面的烟气温度也会降低，因此各阶段负荷越低，SCR设备的入口烟气温度越低。当SCR入口烟温监测发现低于SCR催化剂反应温度时，为了保证SCR设备的正常工作，将旁路烟道关闭挡板打开，调节挡板开度，增加进入旁路烟道的烟气量提高SCR设备入口的烟气温度。克劳森电动液压烟气挡板阀根据力学和热学的原理，插板采用菱形复合板设计，内部筋板为电脑数控加工，确保高温及温差变化较大的状态下不变形，耐抗拉不变形。根据力学和热学的原理，插板采用菱形复合板设计，内部筋板为电脑数控加工，确保高温及温差变化较大的状态下不变形，耐抗拉不变形。由于旁路烟气在SCR进口主烟气流中混合不均易引起烟温分层现象。长期不在低负荷运行，挡板门处于常闭状态，会导致积灰卡涩打不开，带来运行性能不稳定。烟气旁路设置了烟气挡板，如果烟气挡板的密封性能变差，在高负荷时有部分高温烟气从旁路烟道泄漏，直接进入SCR装置，这时烟气温度将会出现高于催化剂允许温度的风险，影响催化剂寿命。克劳森电动液压烟气插板阀的特点在于利用液压油缸传动，采用“克劳森”密封技术，采用了金属表面硬密封和石墨内密封相结合的方法，从而使阀门达到了很高的密封效果，为客户解决了传统阀门多年来一直存在的密封不严开关不灵活使用寿命短的问题，不积灰。不卡涩。启用后降低了省煤器传热效率，低负荷时锅炉排烟温度略有升高。改造所需空间小，工期短，费用相对较低。举报/反馈 SDS干法脱硫工艺原理这种反应脱硫效率高，按化学反应当量时，脱硫效率大于.%，而且是一次性喷入脱硫剂，不需要循环。脱硫机理以小苏打NaHCO做脱硫剂，在高温烟气的作用下激活，表面形成微孔结构，犹如爆米花被爆开，烟道内烟气与激活的脱硫剂充分接触发生化学反应，烟气中的SO及其他酸性介质被吸收净化，脱硫并干燥的NaSO副产物随气流进入布袋除尘器被捕集。主要反应NaHCOS=NaCOs+HOg+COgSOg+NaCOs+/O=NaSOs+COg副反应SOg+NaCOs=NaSOs+COg钠基干法脱硫SDS脱硫工艺流程根据现场工况，制定的工艺技术路线如下采用先脱硫后脱硝工艺减少烟气中SO浓度对中低温SCR脱硝催化剂的寿命的影响，脱硫后烟气进入布袋除尘器，确保系统稳定运行。脱硫选用SDS干法脱硫工艺。SDS干法脱硫温度降，能很好的保证烟气脱硝所需的温度区间及净烟气的排烟温度，从而保证了脱硝效率及烟囱长期处于良好的热备状态。工艺路线说明还原合金炉烟气进入钠基NaHCO干法脱硫SDS除尘一体化系统。在SDS脱硫反应器内喷入碳酸氢钠超细粉，碳酸氢钠超细粉在高温烟气的作用下分解出高活性碳酸钠和二氧化碳，活性强的NaCO与烟道内烟气中的SO及其他酸性介质充分接触发生化学反应，被吸收净化。脱硫后粉状颗粒产物随气流进入布袋除尘器收集脱硫副产物。在脱硫塔之前需要安装一个烟气挡板门，当脱硫塔需要检修时，可以隔绝烟气，防止烟气泄露造成检修人员的危害。所以，烟气挡板门需要良好的密封性，“克劳森”电动液压烟气插板阀采用液压驱动，开关灵活无卡涩，动力输出足；阀体根据客户情况进行选材，保证插板阀的耐腐蚀性，另外，脱硫塔正常工作时，烟气插板阀是在脱硫烟道以外，这样烟气不会造成对阀体的腐蚀，使烟气插板阀使用寿命长；密封采用金属硬密封和耐高温软密封，保证烟气插板阀的气密性，烟气无外泄和內漏情况。举报/反馈。

增材制造-D打印技术在实现液压元件轻量化提高流动效率无模具可快速迭代等方面具有优势。传统液压元件与D打印液压元件在设计上有着显著的不同。以液压阀为例，传统液压阀块为规则的长方块状结构，而D打印液压歧管带给人的最直观印象是不再是规则的阀块，而是一组具有不规则形状的“管道”。本期，D科学谷将分享一项增材制造液压歧管的设计与研究，与谷友共同了解D打印液压歧管与传统液压阀块在设计和性能方面有哪些不同，并为广大液压元件制造企业在利用增材制造技术进行液压元件产品设计升级提供参考。更轻更小更长寿液压阀制造存在的挑战采用传统方式制造液压阀时，首先要从一个金属块开始，通过传统制造方法将金属块修整为所需外形，然后钻出供液压流体流通的内部管路。而想要精确地钻出这些管路非常困难，管路需要在特定点准确交汇，但在一些“盲”钻位置上，管路时常无法精确对准。此外，钻洞时需要开工艺孔并在加以密封，这就导致组件有可能在工艺孔的位置发生泄漏。液压歧管设计l目标使用有限元方法分析液压歧管块；使用面向增材制造的设计，结构元素布局以及几何参数，从而实现D打印液压歧管的结构刚度化，质量最小化；使用增材制造技术进行液压歧管制造结果；传统液压阀块与D打印歧管比较。传统液压阀块设计模型。来源JETIR图中显示的传统液压阀块是使用CreoParametricCAD软件设计的。材料为球墨铸铁GGG0。零件加工程序在CNC工作站中自动生成。阀块原材料为经过热处理的铸造件。要求是在产生最小应力和随着结构刚度增加而产生的应变之处实现减重，并使设计最适合于增材制造。由于使用的制造工艺为增材制造，液压歧管的设计可以从头开始进行，也可以去除一些忽略应力的区域。l增材制造液压歧管过程有限元分析l基本步骤-预处理定义问题i定义元素类型和材料/几何特性；ii所需的网格线/面积/体积。-解决方案分配负载约束和解决方案-后处理进一步处理和查看结果。i当量应力ii总变形l传统液压阀块结构分析-预处理首先准备CAD模型，检查几何的网格化-为每个组件应用材料-创建网格-定义边界条件传统阀块边界条件。来源JETIR-传统液压阀块模型分析结果网格。来源JETIR举报/反馈 .阀块体的外形一般为矩形六面体。.阀块体材料宜采用钢锻件或连铸坯件。.阀块体的边长宜不大于00mm，所包含的二通插装阀插件数量宜不大于。.当液压回路所含的插件多于个时，应分解成数个阀块体，各阀块体之间用螺栓相互连接，结合面处的连接孔道用O型密封圈予以密封，组成整体的阀块组。连接螺栓的矩形性能应不低于.级。.设计阀块体的主级孔道时应考虑尽可能减小流阻损失及加工方便。.主级孔道的直径按公式估算选取式中D-孔道直径，mm。Q-孔道内可能流过的工作流量，L/min。vmax-孔道允许的工作液流速，m/s。一般，对于压力孔道，vmax不大于m/s。对于回油孔道，vmax不大于m/s。按公式估算出的孔道直径应园整至标准的通径值。.当主级孔道与多个插件贯通时，为减小贯通处的局部流阻损失，宜采用与插件孔偏贯通的方法使主级孔道的中心线与插件孔的中心线偏移。一般使主级孔道中心线与插件孔孔壁相切。同时也可以加大孔道通径，加大的通径应不超过GB的规定。.为改善深孔工艺性，设计时可考虑增大孔径或采用两端钻孔对接的方法。.设计时应尽量避免在阀块体内设置复杂连接的控制孔道和三维斜孔，应充分利用控制盖板内的控制孔道，或采用先导控制块等专用的控制孔道连接体。先导孔道的直径应与GB的规定一致。若因工艺需要而减小先导孔道的直径时，应作验算，确认不至影响对主级阀的控制要求。0.应避免采用倾斜孔道。必须倾斜时，孔道的倾斜角度应不超过°，并须保证孔口的密封良好。对主级斜孔，应在有关视图上标注出因斜孔加工而造成的椭园孔口的长轴尺寸。.当较小孔道孔径不大于mm时，两相邻孔道孔壁之间的距离应不小于mm。较小孔道孔径大于mm时，两相邻孔道孔壁之间的距离应不小于0mm。.为避免污染物的沉积，对于相通的孔道，孔深一般应到与之相通的孔道的中心线为止。.主级孔道的外接油口一般采用法兰连接。对于通径为mm以下的较小油口，也可采用螺纹连接。先导孔道的外接油口宜采用螺纹连接。.工艺孔道应采用螺塞法兰等可拆方式封堵，以便孔道的清理清洗和检查。螺塞的螺纹应符合GB的规定。在位置不允许时，对直径不大于mm的孔道，允许采用球涨式堵头封堵。.主级孔道和主要的先导孔道上应设置必要的检测口，以便检测液压回路的工作参数。检测口一般应安装具快速连接功能的测压接头。.阀块体的所有外接油口检测口均应有油口标记，油口标记应与液压原理图上的相应标记一致。.应在阀块体的醒目部位，预留铭牌安装位置。.阀块体应有吊装结构，一般采用吊环螺钉。.采用锻件毛坯时，应经正火处理以消除残余内应力。必要时应进行无损探伤以检查其内部质量。0.棱边倒角×°，阀体较小时则倒角.×°。.各油道孔口应保持尖边，勿倒角，但应去尽毛刺。各管接头螺纹孔口倒角深度应不大于螺距的二分之一。.去毛刺飞边，认真清除孔道内切屑杂质，并清洗干净。.在各油口旁打上相应的油口标记钢印，钢印距孔口不小于mm以不影响O型密封圈的密封性能为准。.当阀块体表面采用化学镀镍处理时，镀层厚0.00～0.0mm。.加工完毕后的阀块体应有防锈防尘等防护措施，表面应封盖，并存放于清洁干燥的场所。举报/反馈 。