柱塞泵PVP41203R2MV11派克柱塞泵

A145-F-R-04-H-S-60 A145-L-R-04-H-S-60 A145-F-R-04E-H-S-60 A145-L-R-04E-H-S-60 A145-F-R-06-H-S-60 A145-L-R-06-H-S-60 A145-F-R-07-H-S-60 A145-L-R-07-H-S-60 A145-F-R-09-H-S-60 A145-L-R-09-H-S-60 A145-F-R-01-K-S-60 A145-L-R-01-K-S-60 A145-F-R-02-K-S-60 A145-L-R-02-K-S-60 A145-F-R-03-K-S-60 A145-L-R-03-K-S-60 A145-F-R-04-K-S-60 A145-L-R-04-K-S-60 A145-F-R-04E-K-S-60 A145-L-R-04E-K-S-60 A145-F-R-06-K-S-60 A145-L-R-06-K-S-60 A145-F-R-07-K-S-60 A145-L-R-07-K-S-60 A145-F-R-09-K-S-60 A145-L-R-09-K-S-60 A系列单泵双压补偿控制 A16-F-R-02-S-K-A100-32 A16-F-R-02-S-K-A120-32 A16-F-R-02-S-K-A200-32 A16-F-R-02-S-K-A240-32 A16-F-R-02-S-K-D12-32 A16-F-R-02-S-K-D24-32 A16-F-R-02-S-K-D48-32 A16-F-R-02-S-K-R100-32 A16-F-R-02-S-K-R200-32 A16-L-R-02-S-K-A100-32 A16-L-R-02-S-K-A120-32 A16-L-R-02-S-K-A200-32 A16-L-R-02-S-K-A240-32 A16-L-R-02-S-K-D12-32 A16-L-R-02-S-K-D24-32 A16-L-R-02-S-K-D48-32 A16-L-R-02-S-K-R100-32 A16-L-R-02-S-K-R200-32 A16-F-R-02-K-A100-32 A16-F-R-02-K-A120-32 A16-F-R-02-K-A200-32 A16-F-R-02-K-A240-32 A16-F-R-02-K-D12-32 A16-F-R-02-K-D24-32 A16-F-R-02-K-D48-32 A16-F-R-02-K-R100-32 A16-F-R-02-K-R200-32 A16-L-R-02-K-A100-32 A16-L-R-02-K-A120-32 A16-L-R-02-K-A200-32 A16-L-R-02-K-A240-32 A16-L-R-02-K-D12-32 A16-L-R-02-K-D24-32 A16-L-R-02-K-D48-32 A16-L-R-02-K-R100-32 A16-L-R-02-K-R200-32 A22-F-R-02-S-K-A100-32 A22-F-R-02-S-K-A120-32 A22-F-R-02-S-K-A200-32 A22-F-R-02-S-K-A240-32 A22-F-R-02-S-K-D12-32 A22-F-R-02-S-K-D24-32 A22-F-R-02-S-K-D48-32 A22-F-R-02-S-K-R100-32 A22-F-R-02-S-K-R200-32 A22-L-R-02-S-K-A100-32 A22-L-R-02-S-K-A120-32 A22-L-R-02-S-K-A200-32 A22-L-R-02-S-K-A240-32。

PV2R1-6-F-RAA-43 PV2R1----序列号 6-----------公称排量（cm3/rev） L-----------安装方式 L=底座安装型 F=法兰安装型 R----------旋转方向 R=顺时针方面（标准）L=逆时针方向 A----------输出口位置 A=上（标准） A----------吸入口位置 A=上（标准） 43-----设计号 油研YUKEN-PV2R1系列常用型号查询： PV2R1-6-F-RAA-43 PV2R1-6-F-RAB-43 PV2R1-6-F-RAL-43 PV2R1-6-F-RAR-43 PV2R1-6-L-RAA-43 PV2R1-6-L-RAB-43 PV2R1-6-L-RAL-43 PV2R1-6-L-RAR-43 PV2R1-8-F-RAA-43 PV2R1-8-F-RAB-43 PV2R1-8-F-RAL-43 PV2R1-8-L-RAA-43 PV2R1-8-L-RAB-43 PV2R1-8-L-RAR-43。

DSHG 01 3 C 40 A100 N1 14 DSHG 01 3 C 40 E A100 14 L DSHG 01 3 C 40 E A100 14 DSHG 01 3 C 40 E A100 N 14 L DSHG 01 3 C 40 E A100 N 14 DSHG 01 3 C 40 E A100 N1 14 L DSHG 01 3 C 40 E A100 N1 14 DSHG 01 3 C 40 E T A100 14 L DSHG 01 3 C 40 E T A100 14 DSHG 01 3 C 40 E T A100 N 14 L DSHG 01 3 C 40 E T A100 N 14 DSHG 01 3 C 40 E T A100 N1 14 L DSHG 01 3 C 40 E T A100 N1 14 DSHG 01 3 C 40 A200 14 L DSHG 01 3 C 40 A200 14 DSHG 01 3 C 40 A200 N 14 L DSHG 01 3 C 40 A200 N 14 DSHG 01 3 C 40 A200 N1 14 L DSHG 01 3 C 40 A200 N1 14 DSHG 01 3 C 40 E A200 14 L DSHG 01 3 C 40 E A200 14 DSHG 01 3 C 40 E A200 N 14 L DSHG 01 3 C 40 E A200 N 14 DSHG 01 3 C 40 E A200 N1 14 L DSHG 01 3 C 40 E A200 N1 14 DSHG 01 3 C 40 E T A200 14 L DSHG 01 3 C 40 E T A200 14 DSHG 01 3 C 40 E T A200 N 14 L DSHG 01 3 C 40 E T A200 N 14 DSHG 01 3 C 40 E T A200 N1 14 L DSHG 01 3 C 40 E T A200 N1 14 DSHG 01 3 C 40 D24 14 L DSHG 01 3 C 40 D24 14 DSHG 01 3 C 40 D24 N 14 L DSHG 01 3 C 40 D24 N 14 DSHG 01 3 C 40 D24 N1 14 L DSHG 01 3 C 40 D24 N1 14 DSHG 01 3 C 40 E D24 14 L DSHG 01 3 C 40 E D24 14 DSHG 01 3 C 40 E D24 N 14 L DSHG 01 3 C 40 E D24 N 14 DSHG 01 3 C 40 E D24 N1 14 L DSHG 01 3 C 40 E D24 N1 14 DSHG 01 3 C 40 E T D24 14 L DSHG 01 3 C 40 E T D24 14 DSHG 01 3 C 40 E T D24 N 14 L DSHG 01 3 C 40 E T D24 N 14 DSHG 01 3 C 40 E T D24 N1 14 L DSHG 01 3 C 40 E T D24 N1 14 DSHG 01 3 C 40 R100 14 L DSHG 01 3 C 40 R100 14 DSHG 01 3 C 40 R100 N 14 L DSHG 01 3 C 40 R100 N 14 DSHG 01 3 C 40 R100 N1 14 L DSHG 01 3 C 40 R100 N1 14 DSHG 01 3 C 40 E R100 14 L DSHG 01 3 C 40 E R100 14 。

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L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 。

在工作过程中，阀内流体的流动特性对液压元件的性能有着直接的影响。当液体流经阀口时，液体流动现象复杂，压降增大，产生较大的能量损失，同时在阀芯凹角和阀座拐角处形成旋涡，造成阀内振动噪声和能量损失。由于实际生产使用的滑阀结构和尺寸种类比较多，通过实验来观测液流在滑阀内的实际流动状态是比较困难的，因此从流场微观角度对液压油流经流场状态进行可视化研究，通过改变阀芯形状及参数改善滑阀流场流动特性，从而对滑阀进行结构，提高滑阀工作性能。传统的滑阀阀芯沟槽底部采用尖角形式，主要为了加工方便。但随加工技术的进步，数控加工已非常普遍，沟槽加工成什么形状并不会提高加工成本。因此，本文通过把阀芯沟槽底部加工成不同形状，通过对比不同形状流场的分布状态，以及对改善滑阀性能的影响程度，确定了合理的参数范围。液压阀近年来，越来越多的国内外学者对液压滑滑口处的流场进行了研究，采用流体计算学CFD方法，通过fluent软件对滑阀内流场进行可视化分析，得到固定开口下滑阀滑腔内流体的速度湍能分布等结果，利用实验研究和理论推导，对阀内流场分布和能量损失进行研究。液压阀CFD模型及解析假定.CFD分析模型滑阀结构为对称结构，用UG建立了阀内流体的三维模型。图所示为常规滑阀模型，图为改进滑阀模型。对比可以看出，改进滑阀模型是将阀芯凹角处直角改为圆弧形过渡。受实验条件限制，为了进一步研究与实验对比，本文采用通经的O型机能的换向阀为研究对象。液压阀.解析假设本文仅进行静态分析，在数值计算过程中，采用以下参数及假设对模型进行数值模拟假设滑阀为理想液压滑阀，即阀芯与阀体配合精确；选取液压油YA-N为流动介质，其密度为0kg/m，粘度为mm/s；假设液体为理想牛顿液体；模型中雷诺数Re为，远大于滑阀阀口处的临界雷诺数0，因此液体在滑阀内的流动状态主要为湍流，又因液体在阀内滑腔为圆柱曲面，故在fluent中采用标准k-。湍流模型。液压阀仿真结果及分析.常规滑阀CFD分析在阀口开度为.mm时，通过FLUENT软件对不同流量进行了仿真计算，得到流量为0L/min0L/min0L/min时阀口及流道流场的速度压力和湍能分布结果，以0L/min为例，其仿真结果如图所示。a速度云图b压力云图c湍动能云图图常规滑阀对称面流场分布图通过对以上常规滑阀阀口及流道流场中性面的速度云图压力云图和湍动能云图分析可知在进油口，液体流速平稳，当液体流经阀口时，由于阀口节流收缩作用，流速增大，压力迅速降低，湍动能增大。从图a可以发现，液体流经阀口时，在阀座拐角和阀芯凹角处形成漩涡，结合图a和图c，可以发现有漩涡产生的区域湍动能较大，说明漩涡的产生会造成能量损失，从而可能造成阀内局部压力过低而导致气穴的产生，从而产生噪声。液压阀.改进滑阀CFD分析针对现有常规滑阀存在的不足，将阀芯凹角改为圆弧，通过FIUENT软件在相同条件下进行仿真计算，得到了流量分别为0L/min0L/min0L/min时，R为。