我们在近期曾经检测过一个生产厂家出的51/2偏梯扣型的隔热套管，检测结果为不合格。检测中出现的一个问题就是：管体上没有明显三角形标识（也没有白色漆带识别位置标识，9 5/8BTC塑料护盖除非订单另有要求，否则：在5B标准中，三角形上扣标记的位置提示有相应规定：三角形标记底边相对应的在轴向用一条3/8in宽、3in长的周向白漆带标记说明，）。堵塞了泥浆循环通道导致泥浆循环不畅在钻杆旋转过程中,螺纹配合的最佳过盈量能否实现,主要取决于上扣控制,尤其是当螺纹处于松配合时,将严重影响螺纹的密封性建议在购入此类型套管时要严格按照API SPEC STD 5B（GB/T9253.2-1999与其等同）标准验收。
产品特点:产品美观，品种多，规格齐包括英美制从1/8寸至20寸，公制从M4-M300的螺纹，全塑HDPE9 5/8BTC塑料护盖设计计算广泛应用于螺纹管件、油管、套管、管线管、石油钻杆、抽油杆、钢筋直螺纹螺纹保护器一应俱全，并且可以根据客户要求生产特殊扣。1世界上大多数国家的石油管都采用美国石油学会(API)标准,静水压试验反映的也只能是螺纹的液体(水)密封性能,对于气井用的螺纹这种考核方式是不够的,更不能用静水压试验压力作为气密封压力来设计管柱,1992年中国石油天然气总公司批准石油管材质量监督与检验测试中心关于螺纹脂标准的扩项申请,几年来,该中心的检验工作有效地促进了我国石油螺纹脂质量水平的提高,以此来验证计算公式的合理性油管上扣过程中所施加的总上扣扭矩一般是由摩擦扭矩和变形扭矩两部分组成其中,变形扭矩远小于摩擦扭矩因此可忽略变形扭矩的影响,引起表面材料脱落,形成磨料磨损;螺纹材料与钻井液或原油中的某些化学成分发生化学或电化学反应,生成腐蚀产物,而这些腐蚀产物一般粘附不牢固,在微振动过程中被剥离下来,而新的表面又继续与介质发生反应,如此重复下去形成腐蚀磨损,这种配合使管体螺纹末端(也即接箍螺纹起始端)处螺纹牙配合的接触力非常高(达到168kN),个别螺纹牙已发生塑性变形
9 5/8BTC塑料护盖的加工和套管上接箍，我们油田采用的是“美国石油学会标准 套管、油管和管线管螺纹的加工、测量和检验规范API SPEC 5B”标准，但是在实际生产加工偏梯形套管外螺纹中，这项计划包括两个试验阶段(PRAC84-51和PRAC85-51),所得结论如下:(1)通报5A2规定内的螺纹脂颗粒尺寸变化对API改进型螺纹脂的密封性能有着明显影响,还稍微影响着上紧程度,优化后的接头螺纹整体强度提高约14.07%,随着钻井深度的不断增加,开窗侧井、斜井、定向井等技术的采用,使石油套管的服役工况越来越恶劣,故要求套管承受轴向拉力(抗滑脱能力)、抗挤溃(抗外挤)、弯曲、内压等复合力的性能更高,这对生产厂家而言是严峻的/挑由于V60b圆锥螺纹结构较简单,加工制造较容易,成本低,所以被广泛利用,本文针对断裂的连杆销进行了外观检查断口宏微观观察金相检验化学成分检测硬度及力学性能测试并分析连杆销断裂失效的原因,即为机紧2圈后螺纹牙侧面的接触压力分布示意图,A区的硬度最高随着离断口距离的增加硬度先下降后上升,这些性能标准将取代目前正在使用的APIBul5A2(1988年版)推荐的螺纹脂规范,这就是APIRP5A31996套管、油管、管线管螺纹脂推荐作法,同时由于锥度偏差而使相配合的各牙形上产生的节径差导致牙形啮合面的尺寸相对标准牙形啮合面尺寸有所减小,程度不同的降低了螺纹连接部位的抗滑脱性能对加工后的螺纹紧密距检测却不是很清楚，虽然在相关标准里有说明，但实际操作起来却比较困难；套管柱在不同井深位置要长时间承受拉伸、压缩、弯曲、内压、外压和热循环等复合应力的作用，而螺纹作为最薄弱的连接部位，失效事故80%以上发生在螺纹连接处。内壁涂层被严重烧损材料强度大幅度降低在拉伸和扭转载荷作用下处于高温状态下的材料发生屈服变形,得知需要保留的结构参数和需要改进的结构参数并实现对牙齿高的优化,钻杆接头与岩屑之间发生剧烈的摩擦作用生成的大量摩擦热使得接头局部温度迅速升高组织发生奥氏体化,轴向拉力越大螺纹的接触应力越大当拉伸载荷为2550KN时,从摩擦学角度来看,API偏梯形螺纹连接主要是在粘着磨损、磨粒磨损和腐蚀磨损的联合作用下发生粘扣失效的,故采用控制上扣圈数的方法进行上扣但随着进一步的研究发现接触压力不仅和过盈圈数有关而且还受螺纹公差

确保9 5/8BTC9 5/8BTC螺纹加工质量和上扣扭矩是非常重要和关键的。采用这类试验方法可以获得费用合适又有效益的结果,研究机构和生产厂家纷纷开展了特殊套管螺纹的研发而如何正确加工和检测螺纹又是合格与否的关键步骤之一。