FXJ-50污水除油水力旋流器分离效率验过程中,还对旋流器各段压力损失在总压力损失中所占的比例与入口流量之间的变化关系进行了研究,其结果如图7所示。图7表明,进口、旋流腔及大锥段压力损失,占旋流器总压力损失的40%左右,且基本不随入口流量的变化而变化。小锥段的压力损失随入口流量的增大而增大,在实验范围内,压力损失所占比例由30%以下增加到40%以上。直管段的压力损失所占比例最小,且随入口流量的增加而逐渐降低,在实验范围内由36%降低市场对商品煤的质量要求当分选密度不太高时，采用两产品重介质旋流器分选就可以，但是如果分选密度太高()，同样存在管路磨损严重介耗高的问题如果选用三产品重介质旋流器，可以采用低密度悬浮液实现高密度分选排出矸石具体来说，就是一段旋流器用低密度悬浮液进行分选，选出低于合格精煤灰分的低灰精煤;由于一段旋流器对悬浮液的浓缩作用，进入二段旋流器的悬浮液密度升高，从而分选出两种产品:溢流是高于合格的结果;又如南非的Greenside选煤厂的粉煤重介工艺至今已经运转18年的时间,成功地生产出了7%的低灰精煤。国外对于煤泥重介质旋流器工艺及设备的发展一直比较关注,美国能源部匹兹堡能源中心于20世纪80年代末开发了微细磁铁矿粉重介质旋流器,并于1996年三月开始在美国的Custom煤炭总公司的500t/h选煤厂进行工业性试验;澳大利亚JK矿业研究中心研制成功的JKDMC新型结构重介质旋流器,采用超细磁铁矿介质(-90um)分选FXJ-50污水除油水力旋流器分离效率平位置AG段，轴向速度的绝对值缓慢增加；在GB段盖面至溢流管的进口位置，中心轴线上轴向速度的绝对值急剧增大，并在溢流管的入口内部的一点达到一个极大值；在Bh段溢流管进口位置至柱段与锥段的交汇处，轴向速度急剧减小，在HC段即锥段内，轴向速度呈渐进线减少；在CD段即第二锥段内，轴向速度加速减少且反向加速增大，达到一个极大向下的轴向速度后，在底流直管段缓慢减少并排出水力旋流器。以锥体轴线为提早发生离心分离作用。溢流管由直筒式改为异径管,曲面扩张管、厚壁管或带螺旋沟形的,以减小在环形区内的局部环流湍动,节约能耗。为了获得纯净的沉砂,在沉砂口上方切线方向注入清洗水。在个别情况下,为了获得高浓度沉砂,而又不堵塞沉砂口,加设了螺杆强制排料装置。为了消除空气柱的不利影响,而在旋流器中心插入一固体棒,或在底部加设水封装置。在旋流器的整体型式方面变种也很多,如双溢流管的三产品旋流器、溢佳工作状态，是采用呈夹角并能有效排出的沉砂口直径当处理的矿石时，不同排矿浓度下的沉砂口直径与沉砂能力的关系见图设计过程中，可以根据矿石密度要求的沉砂体积浓度和相应的沉砂能力，由图查得所需的沉砂口直径，或按选定的沉砂口直径核定其沉砂能力澄清的目的是为了获得清洁的溢流,或者也可以说是为了程度地回收进料中的固相物。水力旋流器进行澄清作业时,对其操作参数的要求是:进料浓度低,底流口较大这需要牺牲较高进口压力为代价。动流器进口流体中油的浓度得到控制,且该油的控制浓度与从大沉淀罐出口流体中油的浓度无关。该系统装备了压力传感器和涡轮流量计,以检测压力和流量。而压力传感器和涡轮流量计与数据记录仪相连接,能够实时数值记录。动态水力旋流器的旋转速度由手持转速表测取。现场试验流体性质油田使用现场生产的AIP290(0.559/em,)的原油试验。在水力旋流器试验方案中所用生产水的温度大约是n4析的。总之，固体颗粒在水力旋流器内的不同区域有其不同的运动特征，对这些特征的描述，即使可能的话，也大多处在定性阶段，而定量表述却很难进行。颗粒与液流的运动跟随性水力旋流器中的固体颗粒与液流运动的跟随性与流动方向（切向、轴向与径向）、颗粒性质（大小、密度）、流体性质（密度、粘度）、空间位置（流动半径）、湍流频率以及流体的切向速度与径向速度之比等一系列参数有关。在旋流器的切向与轴向FXJ-50污水除油水力旋流器分离效率速度准自由涡参数n随所测量截面和所测位置不同而变化,在导叶式液-液旋流器主分离区域内,n值为0130~0156。(3)轴向零速过渡区内临界面为圆柱形面,外临界面是一个柱锥联合面;轴向零过渡区的锥角为3b,略大于水力旋流器锥段部分的半锥角。导叶式液-液旋流器内独特的轴向速度分布特征主要是由于其特有的结构和工作时的操作参数所造成的。旋流器的顶部和底部分别是溢流口和底流口,液体在进入水力旋流器后将分别从这2得到的旋流器内部一个特定位置的周向速度沿半径的分布来进行阐述水力旋流器流体流动的稳定性。由图3可知,尽管大部分区域里环量的平方随着半径的增大而增大,但在边壁附近的区域,却出现了环量的平方随半径的增大而减小的情况,此时根据瑞利判据可以判定流体在水力旋流器内部的流动是不稳定的。这种不稳定性,将不利于水力旋流器分离过程的进行,限制水力旋流器的分离效率。因此水力旋流器的改进和完善,就需要围绕减万小时,其中大部分仍可继续使用。沉砂口寿命约200小时以上,旋流器的沉砂质量完全可以满足堆坝的要求。同类型功300、价250、功200、价125规格的聚氨酷水力旋流器系列产品在油田钻井泥浆脱粗净化作业中得到广泛应用,效果良好。其耐磨性为高铬铸铁的6倍,为丁睛胶的5一10倍,其质量已达到从美国引进的同类产品水平,完全取代了国外同类产品。除上述规格外,为满足矿山生产的需要,该厂还研制了叻500、叻350、初50、们0FXJ-50污水除油水力旋流器分离效率应修改。算例结果表明本文提出的计算旋流器内部切向速度的公式要比现有计算公式能更真实的反映旋流器内部流体的切向运动,为水力旋流器的工艺设计提供了可靠的理论基础。在水力旋流器内部的三维液体运动中,切向速度占据着最为重要的地位,这不仅是因为切向速度在数值上要远大于其他两向速度,更重要的是切向速度是产生离心力的基本要素,是水力旋流器各项工艺指标设计计算的基础。目前人们对水力旋流器切向速度分

聚氨酯弹性体制作旋流器具有耐腐蚀、抗老化、质量轻等优点，有利于室外及野外作业。在石油钻探作业中，使用旋流器除砂与脱泥，对钻井泥浆净化。旋流器是一个带有圆柱部分的锥形容器。锥体上部内圆锥体部分叫液腔。圆锥体外侧有一进液管，以切线方向和液腔连通

中心，将过中心轴线平行于进口方向和垂直于进口方向两个剖面上径向速度的分布作于图7中。其中a图为微彩色指标m/s；b图为平行进口方向剖面上径向速度的分布图；c图为平行进口方向剖面上径向速度分布的百分等值线图；d图为垂直进口方向剖面上径向速度的分布图；e为垂直进口方向剖面上径向速度分布的百分等值线图。由图可知，指向中心的径向速度的值出现在溢流管的进口端部，为-7.5m/s，而沿径向向外的速格脱泥及脱水回收设备,以保证精煤泥产品质量并减少浮选人浮煤泥量。4)从工作原理、结构设计、材质及加工等方面全面考虑研究选后微细介质的净化回收设备,提高微细介质的回叙述了水力旋流器的发展史、工作原理、工作参数及其选择。同时论述了旋流器的发展概况水力旋流器既可用于分级、浓缩、脱泥,也可按物料密度差进行分选。一个结构简单的、只有一个进料口两个出料口、空心的柱-锥结合体,是如何完成这些作业的?FXJ-50污水除油水力旋流器分离效率