FX350尾矿干排专用旋流器图纸尺寸柱直径随溢流口直径的变化不大,而主要与压力降有关,随压力降的增大而增大。(1)传统型(大气排放式)水力旋流器的空气柱直径随压力降或进料流量的增加而增加,在压力降较小时,空气柱直径增加很快,随后变化渐缓,当压力降继续增加时,空气柱直径趋向一定值。对于同样结构的水封式水力旋流器,在试验范围内,空气柱直径一直随压力降的增加而增加,没有趋向稳定的趋势。(2)大气排放式水力旋流器空气柱直径与溢流口直径呈近入水力旋流器内,并在其中旋转。靠近器壁的旋转液流方向向下,为外旋流;靠近中央的旋转液流方向向上,为内旋流。粗颗粒在旋转液流中的惯性离心力大,被抛向器壁并被外旋流带到底部的沉砂口排出,成为沉砂。细颗粒的惯性离心力小,向器壁移动的速度慢,被内旋流从上部的溢流口带出,成为溢流,从而达到分级的目的。水力旋流器的结构参数和工艺参数相互影响,相关密切。3影响水力旋流器工作的因素311结构参数(1)水力旋流器生涡流运动时沿径向方向的压力分布不均,越接近轴线处越小而至轴线时趋近于零,成为低压区甚至为真空区,导致液体趋向于轴线方向移动。同时,由于旋液分离器底流口大大缩小,液体无法迅速从底流口排出,而旋流腔顶盖中央的溢流口由于处于低压区而使一部分液体向其移动,因而形成向上的旋转运动,并从溢流口排出。2 旋流器分离理论的研究现状伴随着水力旋流器的研究与应用,其分离理论的研究也如火如荼地展开。由于水力FX350尾矿干排专用旋流器图纸尺寸球磨机加料，同时向球磨机里添加水、钢球等物料，经过球磨机研磨后，其内矿浆进入泵池，同时向泵池里加水，再通过泵池底流的砂泵把矿浆打到水力旋流器上进行分级，矿浆中的粗颗粒受较大离心力作用，向旋流器壁面运动并随外旋流器底部形成底流，细颗粒则由于受离心力较小，来不及作用沉降就随内流从溢流管排出形成溢流进入浮选。球磨机-水力旋流器分级闭路磨矿作业生产的主要目的是为浮选作业提供合格粒度和浓，颗粒之间的相互作用可以忽略不计，颗粒在液体介质中的运动由其驱动力（在水力旋流器中为离心力）以及固液两相间的作用力（主要为浮力与阻力）所决定。在旋流器半径方向，作为驱动力的离心力、体现固液两相间静态作用的浮力以及表征动态作用的阻力都已有确定的表述）。当悬浮液的体积浓度超过以后，悬浮颗粒的沉降称为干涉沉降。此时，颗粒所受到的作用力除了来自流体介质的静态浮力与动态阻力外，还有来自邻包括三段磨矿、三段分级、五次磁选。其中<500mm的水力旋流器用于与第二段球磨机组成闭路作业,其溢流产品作为第三段磨矿回路的给矿。(2)矿石性质。矿床在成因上属鞍山式沉积变质类型的贫磁铁矿床,金属矿物主要为磁铁矿,含量为25%~35%;脉石矿物主要为石英,含量为40%~50%。矿石的构造特点主要为条带状,所形成的条带主要由石英和少量透闪石、阳起石与磁铁矿相间而成。矿浆在压力作用下由给矿口沿筒体的切线方向给，一般认为颗粒与流体有良好的跟随性，但在径向，两者的运动差异比较明显。笔者从描述颗粒运动的方程出发，研究了跟随性指标（定义为颗粒复振幅与流体复振幅之比）与（定义为颗粒相位与流体相位之差）随各主要参数的变化情况，兹将主要结果简述于下。在其它参数恒定时，随颗粒粒度及密度的增大，颗粒与流体的跟随性下降。在切向与轴向，这种影响表现为颗粒复振幅的减小及运动时间的滞后，不过这种影响确实较小个出口排出。在实际操作中,为使水力旋流器工作平稳,达到较高的分离效率,要控制入口压力大于底流压力,而底流压力又要高于溢流压力。这样在相当于溢流口径的圆柱区域内,由于底流压力大于溢流压本文采用雷诺应力模式(RSM)模拟多锥体水力旋流器流场，分析多锥体水力旋流器切向速度、轴向速度及径向速度的分布，发现多锥体水力旋流器的第二锥段具有稳定其流场的作用，因此与单锥体水力旋流器相比，多锥体水力旋流器FX350尾矿干排专用旋流器图纸尺寸少内部流动不稳定性展开。2.3.2正常操作状态下旋流器流动的稳定性分析作为模拟对象的旋流器柱段长度180mm,柱段直径150mm,溢流口直径40mm,其周向速度分布的位置在旋流器的柱段,且位于溢流管入口上方20mm,距离顶盖60mm的X方向位置,如图4中所标注位置。将正常操作状态下旋流器流体的周向速度计算机模拟的结果作于图5中,图中出现4个周向为了便于利用瑞利准则来对周向速度沿径向的分布进行考察,将环量的平方沿径向切向速度分布很不稳定；从第二锥段0.42m到底流口的末端，尽管切向速度仍有波动，但有一定的周期稳定性，这是多锥体水力旋流器流场分布的独有特点，在单锥体水力旋流器中这种稳定性是无法实现的。从总体上看，通过水力旋流器几何中心的切向速度均在一个方向而没有改变方向，说明几何中心线在贯穿水力旋流器的过程中永远不与旋转流体的旋转中心重合，这为进一步的改进水力旋流器的的工作状态提供了可能。将过中和稳定过程进行测试,以期为全面了解旋流器内流场特性及分离特性提供依据,也为进一步深入研究旋流器分离机理和YH结构设计提供试验依据。从图2可以看出,由于旋流器内的空气受到液体挤压而产生了类似于/葫芦串0形状的空气核。当液体充满到旋流器溢流口下方时空气核从底流口处开始消失,消失的长度与进口流量有关,流量越大消失的长度越长。当旋流器内全部充满液体后,消失的空气核又从上向下延伸至底流口,进而形成FX350尾矿干排专用旋流器图纸尺寸湍流两相流理论[7]、王光风推导出来的内旋流分离模型、溢流理论及分离过程随机性[8,9]。这些物理模型支撑了旋流器的发展过程。以上所述的分离模型可以预测进料中的浓度、流量比Rf均较低的情况下操作的水力旋流器的分离性能。但因各种模型未综合考虑影响分离的各种因素以及其各自的缺点,又不能全面地描述水力旋流器复杂的分离过程。而非线性的随机理论用来描述水力旋流器的分离过程已初显其无比的威力。通过对

聚氨酯弹性体制作旋流器具有耐腐蚀、抗老化、质量轻等优点，有利于室外及野外作业。在石油钻探作业中，使用旋流器除砂与脱泥，对钻井泥浆净化。旋流器是一个带有圆柱部分的锥形容器。锥体上部内圆锥体部分叫液腔。圆锥体外侧有一进液管，以切线方向和液腔连通

右,是当前处理煤泥水的有效设备之一。我国从上世纪50年代开始使用,现已广泛用于选煤厂选前脱泥、介质回收、煤泥水浓缩等作业。在生产中它的分级粒度一般不超过150 m,必要时可控制在75 m或更小。水力旋流器由于其结构简单、操作方便、生产能力大、分离效率高、占地面积小和无传动部件等优点,在许多矿山的选厂得到了广泛的应用,并取得了显著的经济效益,综观国内外学者的研究动向和实用情况,旋流器的发展趋势是: 层内的湍流"清洗"作用;至于碰撞模型C,改变了运行轨迹的颗粒在径向的分布当然也会受到不利的影响。可见,颗粒在离心沉降过程中的相互碰撞除延缓颗粒的沉降外,还会降低旋流器的分离效果,这也是为什么水力旋流器的分离效率总是随着浓度的增大而降低的原因所在。在固液两相流中,当颗粒的体积浓度大于0.5%时,颗粒之间的作用力开始显示出来,并随固体浓度的增加而逐渐占据主导地位,这时候颗粒的沉降即为干涉沉降;当FX350尾矿干排专用旋流器图纸尺寸